地基基礎(chǔ)部分

1、在進行軟弱下臥層承載力驗算時，對于偏心荷載可采用平均基底壓力求解下臥層頂面的壓力。

2、注意不同驗算條件下荷載組合不同（驗算地基承載時和基礎(chǔ)裂縫寬度，采用正常使用標準組合，驗算地基變形，采用準永久組合（恒荷載+可變荷載*準永久系數(shù)），不考慮風(fēng)荷載和地震荷載；驗算結(jié)構(gòu)配筋，采用基本組合，驗算擋土墻穩(wěn)定，采用基本組合，荷載效應(yīng)系數(shù)為1.0）

3、廠房大面積堆載沉降的計算：計算范圍為橫向取5倍的基礎(chǔ)寬度，縱向為實際堆載長度，當荷載范圍不屬于上述范圍時，應(yīng)進行折算成等效均布荷載，折算時應(yīng)注意廠房外側(cè)的荷載也應(yīng)考慮；

4、土壓力計算，規(guī)范中給定的主動土壓力計算公式，增大系數(shù)是與土邊坡高度有關(guān)而與擋土墻無關(guān)。

5、地基承載力特征值的修正，深度（注意基礎(chǔ)埋置深度的取值，自室外地面標高算起）、寬度；對于偏心距小于0.033倍基礎(chǔ)寬度時，地基承載力可采用土的抗剪強度進行求解，此時不再需要進行深度和寬度的修正（因公式中已包含）；但在運用公式時，應(yīng)注意寬度和深度的限制；注意在軟弱下臥層驗算時，地基承載力僅經(jīng)深度修正，而不進行寬度修正，與處理后地基承載力的修正一致。

6、在季節(jié)性凍土下，凍土的判別中，表格中凍結(jié)期間的地下水位距離凍結(jié)面深度（一般可采用標準凍結(jié)深度，即從地表面到凍結(jié)面底部的距離）的最小距離求解；基礎(chǔ)埋置深度應(yīng)分別根據(jù)不同土層的凍脹類別進行計算，取不同土層的埋置深度最大值。

7、墻下條形基礎(chǔ)的計算，基礎(chǔ)底面寬度根據(jù)地基承載力確定，厚度根據(jù)抗剪設(shè)計值（采用凈反力）計算確定，配筋根據(jù)彎矩設(shè)計值（采用凈反力）計算確定，對于條形基礎(chǔ)梁的內(nèi)力可按連續(xù)梁計算，邊跨及第一內(nèi)支座彎矩值宜乘以1.2的系數(shù)；對于獨立基礎(chǔ)的抗沖切計算沖切面積和提供承載面積計算（P1015厚）；注意柱在條形基礎(chǔ)梁上形成的沖切計算（沖切荷載和提供承載面積的計算見P1028厚），尤其是柱在條形基礎(chǔ)邊緣上形成的沖切面計算。

8、毛石基礎(chǔ)基礎(chǔ)高度計算根據(jù)臺階的寬高比確定，上部一般取墻厚（370或240）；墻下條形基礎(chǔ)的厚度根據(jù)抗剪計算，而配筋根據(jù)彎矩計算，注意有無墊層對鋼筋保護層厚度的影響（有墊層40mm，無墊層70mm），即對截面有效高度的影響。

9、注意在進行抗沖切計算和抗剪計算中，截面高度影響系數(shù)計算公式不同，前者為系數(shù)與高度呈線性變化（800~2000mm），而抗剪計算中系數(shù)與高度呈指數(shù)變化（800~2000mm）。

10、高層建筑筏形基礎(chǔ)，準永久荷載作用下的偏心距應(yīng)有限制，梁板式筏基底板的厚度按照抗沖切和抗沖剪的最大值計算（見P638），注意平板式筏基底板截面承載力計算（抗沖切部分，按不平衡彎矩產(chǎn)生的附加應(yīng)力計算，而對于受剪部分可取單位寬度下的計算截面進行驗算。

11、樁基承臺計算，包括柱對承臺的沖切，樁對承臺的沖切以及樁柱連線之間的剪切（發(fā)生在承臺的變階處，計算寬度即取變階處寬度）。

12、樁的特征值計算，樁尖部分不予記入樁身部分，樁的配筋計算采用設(shè)計值，而特征值采用標準值（注意Gk計算）。

 

13、地基處理部分（各類公式匯總見P688）：壓實填土最大干密度和最優(yōu)含水量，預(yù)壓固結(jié)度（考慮涂抹和井阻影響以及不考慮公式的區(qū)別）以及強度提高公式、最終變形量計算公式，砂石樁中的處理后孔隙比和砂石樁布置間距關(guān)系，水泥粉煤灰（CFG）樁中的變形計算公式，在復(fù)合地基公式中，樁間土強度可取未修正的天然地基強度，灰土擠密樁計算公式（擠密系數(shù)與樁間距關(guān)系）。注意面積置換率公式指樁體橫截面面積與樁體所承擔(dān)的復(fù)合地基面積之比。樁的根數(shù)計算可直接由總的需處理面積除以單個樁的等效處理面積。

 

14、地基抗震部分：場地類別劃分，地震液化判別（臨界標貫擊數(shù)、液化指數(shù)（僅對判別為液化的土計算）），樁的承載力調(diào)整（液化土層中的調(diào)整以及對以下兩種不利工況都應(yīng)進行驗算（全部承擔(dān)地震作用，地震作用按水平地震影響系數(shù)的10%采用）），打入式預(yù)制樁及其他擠土樁，打樁引起樁間土擠密作用可用公式求解打樁后樁間土的標貫擊數(shù)。在抗震驗算時，天然地基承載力需按深度和寬度修正以抗震調(diào)整系數(shù)。

 

15、地基液化判別應(yīng)注意上覆非液化土層厚度的計算，即判別液化地基土層的上部厚度，同時需要扣除淤泥土層厚度，注意與場地類別中覆蓋層厚度的區(qū)別。同時注意最上端和最下端標準貫入點所代表土層厚度（di）計算以及層位影響權(quán)函數(shù)值（Wi），標準貫入點土層的分界線有地下水位，液化土層的上下限。判別深度以及土層的分界線。

16、熟悉新版樁基規(guī)范

高層部分

1、房屋高度指室外地面到主要屋面的高度（不包含突出部分），對于甲類建筑應(yīng)提高一度判別房屋的級別（A級或B級）；注意對于帶有裙房的高層建筑，當裙房的面積和剛度相對于其上部結(jié)構(gòu)的面積和剛度較大時，計算高寬比的房屋高度和寬度可按裙房以上部分考慮，高寬比可按最小投影寬度計算。

 

2、高層的結(jié)構(gòu)布置（平面布置、豎向布置），注意在平面規(guī)則性判別中，對于超過梁高的錯層，需按樓板開洞對待。注意本部分的較高高層建筑是指大于40m的框架結(jié)構(gòu)或大于60m的其它結(jié)構(gòu)體系混凝土房屋建筑。

 

3、樓蓋結(jié)構(gòu)：厚度和配筋（該部分的配筋率為每層每向）；尤其注意地下室頂板作為嵌固的要求以及抗震等級確定要求。

4、抗震設(shè)計時，樓層位移計算不需要考慮偶然偏心的影響。

5、構(gòu)件抗震承載力調(diào)整，當僅考慮豎向地震作用時，抗震調(diào)整系數(shù)取1.0。

 

6、注意確定混凝土結(jié)構(gòu)的抗震等級應(yīng)根據(jù)場地類別、設(shè)防類別、房屋高度以及結(jié)構(gòu)類型來確定，同時注意地下室（頂板作為嵌固，則該地下室層抗震等級應(yīng)與上部相同）和裙房（與主樓相連，應(yīng)與裙房一致）抗震等級的確定，特一級鋼結(jié)構(gòu)內(nèi)力調(diào)整。

 

7、梁內(nèi)力重分布僅在豎向荷載（注意重力荷載代表值下的調(diào)整，即先求出重力荷載代表值下的彎矩再進行調(diào)整）作用下考慮，故計算順序為先對豎向荷載作用下的梁進行內(nèi)力重分布調(diào)整，再進行與水平荷載作用下的疊加；但調(diào)整后的跨中彎矩設(shè)計值不應(yīng)小于簡支梁作用下的跨中彎矩設(shè)計值的50%，進而再進行地震作用組合值的調(diào)整。

 

8、在抗震荷載計算時，應(yīng)注意地震作用荷載的調(diào)整，同時應(yīng)注意風(fēng)荷載應(yīng)考慮組合值系數(shù)（.0.2）；位移計算時，荷載分項系數(shù)取1.0。

9、地震作用，組合前的調(diào)整（框架梁豎向荷載作用下的彎矩調(diào)幅（見第7條），框架-剪力墻結(jié)構(gòu)、筒體結(jié)構(gòu)、混合結(jié)構(gòu)中的框架柱、框支結(jié)構(gòu)中的框支柱剪力；框支柱地震軸力；帶轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換構(gòu)件的地震內(nèi)力增大，結(jié)構(gòu)薄弱層樓層剪力放大，地震作用下的最小地震剪力修正，未考慮扭轉(zhuǎn)藕聯(lián)計算的短榀和長榀的修正），組合后的調(diào)整（強剪弱彎、強柱弱梁，框支柱軸力的增大）。

 

10、重力二階效應(yīng)（未考慮重力二階效應(yīng)的但滿足整體穩(wěn)定性時，可對未考慮二階效應(yīng)計算得到的彈塑性變形乘以增大系數(shù)1.2）與結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定，水平位移限制（彈性水平位移和結(jié)構(gòu)薄弱層彈塑性位移）。

 

11、框架結(jié)構(gòu)設(shè)計，框架梁的水平加腋寬度和厚度計算以及框架節(jié)點有效寬度的計算，扁梁（梁寬大于柱寬）的要求，框架梁的梁端彎矩調(diào)整，注意彎矩正負號的規(guī)定（頂面受拉為正，底面受拉為負，注意梁兩端同時為負時腳小趾較小值取為零）；框架梁的構(gòu)造要求（截面有效受壓高度限制，縱向受拉鋼筋最小配筋率，最大配筋率，梁端頂面和底面的配筋比值，箍筋受梁端縱向受拉鋼筋配筋率的影響，大于2%，箍筋最小直徑增加2mm）。

 

12、注意框架柱的地震作用調(diào)整（梁柱節(jié)點彎矩調(diào)整，底層柱底面截面的彎矩調(diào)整，剪力調(diào)整是建立在彎矩調(diào)整后進行的），框架角柱應(yīng)采用雙向偏心受力構(gòu)件進行正截面承載力計算。注意四類場地上的較高建筑，柱縱向鋼筋配筋率應(yīng)增加0.1；對于偏心受拉邊柱、角柱、剪力墻端柱應(yīng)比計算值增加25%，框架柱斜截面受剪計算，剪跨比計算公式中的彎矩和剪力均為未調(diào)整的。相應(yīng)的剪力墻剪跨比也不做調(diào)整。

 

13、框架梁柱節(jié)點核心區(qū)的驗算：注意體積配箍率計算公式中的混凝土抗壓強度（不小于C35）和箍筋抗拉強度取值（不大于360），以及規(guī)范條文6.4.10的要求。注意查表中的復(fù)合箍和螺旋箍的區(qū)別（即矩形復(fù)合箍）

14、剪力墻墻肢截面高度與厚度之比為5-8的為短肢剪力墻，而一般剪力墻截面高度與厚度之比要求大于8。當小于5時，軸壓比限值應(yīng)降低0.1。

 

15、抗震設(shè)計時，短肢剪力墻的軸壓比限值要求，對于沒有翼緣（應(yīng)進行判別，）應(yīng)降低0.1；短肢剪力墻的抗震等級應(yīng)比一般剪力墻等級提高一級采用；注意短肢剪力墻在底部加強部位的剪力調(diào)整與一般剪力墻一致，其他部位的短肢剪力墻也應(yīng)做相應(yīng)調(diào)整。

 

16、高規(guī)中的連梁為針對跨高比小于5.0，大于5.0的則按混凝土框架結(jié)構(gòu)設(shè)計。一級抗震剪力墻的內(nèi)力調(diào)整，對于底部加強部位，需乘以相應(yīng)的調(diào)整系數(shù)，其他部位彎矩值乘1.2；對雙肢剪力墻，當任一肢大偏心受拉時，另一肢彎矩設(shè)計值及剪力設(shè)計值需乘以擴大系數(shù)1.25；而對于底部加強部位，一二三級抗震等級的剪力墻都應(yīng)調(diào)整。

 

17、注意剪力墻厚度不滿足時，應(yīng)進行穩(wěn)定性計算，此時應(yīng)進行翼緣的判斷；連梁的計算應(yīng)注意跨高比的限制，同時注意當跨高比小于2.5時，梁兩側(cè)縱向鋼筋面積配筋率不應(yīng)小于0.3%。

 

18、單片剪力墻底部承擔(dān)的水平地震剪力不宜超過結(jié)構(gòu)底部總水平剪力的40%，框架剪力墻結(jié)構(gòu)對應(yīng)于地震作用標準值的各層框架總剪力應(yīng)注意需要進行調(diào)整。各層框架所承擔(dān)的地震總剪力按上面要求調(diào)整后，應(yīng)按調(diào)整前后總剪力的比值調(diào)整每根框架柱和與之相連框架梁的剪力及端部彎矩標準值�？蛑е�的調(diào)整與此類似。

 

19、板柱剪力墻結(jié)構(gòu)中的各層板柱應(yīng)能承擔(dān)不少于該層相應(yīng)方向地震剪力的20%。

 

20、帶轉(zhuǎn)換層的高層建筑結(jié)構(gòu)，其薄弱層地震剪力應(yīng)乘以1.15的增大系數(shù)，轉(zhuǎn)換構(gòu)件內(nèi)力還應(yīng)根據(jù)抗震等級乘以增大系數(shù)；8度抗震設(shè)計時，轉(zhuǎn)換構(gòu)件尚應(yīng)考慮豎向構(gòu)件地震的影響�？蛑е�和框支梁的設(shè)計，內(nèi)力調(diào)整部分：一、二級與轉(zhuǎn)換構(gòu)件相連的柱上端和底層的柱下端截面的彎矩組合值應(yīng)分別乘以增大系數(shù)1.5、1.25，一、二級框支柱由地震作用引起的軸力應(yīng)分別乘以增大系數(shù)1.5、1.2，但計算柱軸壓比時不考慮此增大系數(shù)。特一、一、二級落地剪力墻底部加強部位的彎矩設(shè)計值應(yīng)按墻底截面有地震作用組合的彎矩值乘以增大系數(shù)1.8、1.5、1.25采用。

 

21、帶加強層高層建筑、錯層結(jié)構(gòu)、連體結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)應(yīng)注意加強部位以及連接部位抗震等級的調(diào)整。

22、高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計：應(yīng)注意覆冰后所引起的荷載及擋風(fēng)面積增大的影響，重覆冰區(qū)輸電導(dǎo)線、地線覆冰后風(fēng)荷載應(yīng)乘覆冰增大系數(shù)1.2；重覆冰區(qū)輸電塔覆冰后鳳荷載，應(yīng)乘增大系數(shù)2.0；鋼塔架和桅桿結(jié)構(gòu)（相當于格構(gòu)式構(gòu)件，綴板和綴條的內(nèi)力計算，與鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范類似）；混凝土圓筒形塔（注意混凝土剛度的取值：計算結(jié)構(gòu)自振特性時，取0.85EI，預(yù)應(yīng)力取1.0EI）；bEI，計算正常使用極限狀態(tài)時，取0.65EI，預(yù)應(yīng)力取。

 

23、多層及高層鋼結(jié)構(gòu)：不宜設(shè)置防震縫，如需設(shè)置，縫寬不宜小于鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的1.5倍；壓型鋼板組合樓蓋中梁的慣性矩對兩側(cè)有樓板的梁取1.5Ib，對于單側(cè)有樓板的梁可取1.21.5Ib。鋼結(jié)構(gòu)的地震作用計算：對于不超過12層的課采用0.035；對于超過12層的可采用0.02，在罕遇地震下，阻尼比可用0.05；注意鋼結(jié)構(gòu)內(nèi)力的調(diào)整：框架-支撐結(jié)構(gòu)，框架部分的調(diào)整（地震剪力）；框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算（框架梁板件寬厚比限值，框架柱計算長度，框架梁柱截面的塑性抵抗矩（強柱弱梁要求），框架柱板件寬厚比、長細比要求，節(jié)點域腹板厚度，框架內(nèi)力在多遇地震作用下，承擔(dān)鋼筋混凝土抗震墻的鋼框架柱應(yīng)乘以增大系數(shù)1.5）；支撐桿件的計算；消耗梁端承載力及長度計算（屈服類型，剪切屈服型，消能梁段的板件寬厚比），節(jié)點設(shè)計：節(jié)點域計算（屈服承載力、抗剪強度）

橋梁部分

1、汽車荷載分為車道荷載和車輛荷載，整體計算采用車道荷載，局部計算（含涵洞、橋臺和擋土墻土壓力等）采用車輛荷載，兩者不疊加，對于車道荷載由均布荷載（滿布）和集中荷載（僅作用于影響線最大處，且在計算剪力效應(yīng)時，應(yīng)乘以1.2系數(shù)）組成。公路二級取車道荷載的0.75倍；車道荷載的橫向分布系數(shù)采用車輛荷載進行計算。同時注意設(shè)計車道數(shù)對荷載的橫向折減和計算跨徑對荷載的縱向折減。

 

2、汽車荷載應(yīng)考慮沖擊力，與結(jié)構(gòu)的自振頻率有關(guān)，而對汽車局部加載及在T梁、箱梁懸臂板上的沖擊系數(shù)可乘1.3。再極限承載能力計算中考慮沖擊力，而在抗裂計算、裂縫寬度、變形計算中不需要考慮汽車的沖擊荷載。

 

3、汽車離心力（車輛荷載標準值乘以離心力系數(shù)C），溫度影響力（計算圬工拱圈考慮徐變引起的溫差效應(yīng)時，溫差效應(yīng)應(yīng)乘以0.7的折減系數(shù)。

4、汽車制動力：按同向行駛的汽車荷載計算，并應(yīng)注意加載車度進行縱向折減，按設(shè)計車道進行計算，先求取一個車道的制動力（注意公路1級和2級的最小限值），同向行駛雙車道為單車道的2倍，三車道為2.34倍，四車道為2.68倍。

5、偶然作用：地震作用、船只或漂流物撞擊力、汽車撞擊力（車輛行駛方向1000kN，垂直方向500kN）。

 

6、荷載組合：基本組合含汽車沖擊荷載，注意當離心力與制動力同時考慮時，制動力標準值或設(shè)計值按70%采用。正常使用極限狀態(tài)效應(yīng)組合（不計沖擊力），短期效應(yīng)組合和長期效應(yīng)組合，注意可變荷載的組合值系數(shù)不一樣，注意標準組合的不同之處。

 

7、橋面板內(nèi)跨中荷載的計算應(yīng)注意恒荷載不得遺漏，支點彎矩和跨中彎矩的求解公式。同時注意車輪著地尺寸以及荷載分布寬度、長度的計算。對于懸挑板，計算跨度可取汽車車輪著地尺寸外邊緣到梁根部的距離。當兩個車輪有重疊時，內(nèi)力計算時應(yīng)取兩個車輪的荷載。車輪中心離人行道邊緣最小距離為0.5m。

 

8、鋼筋混凝土主梁荷載的計算，求解主梁的最不利荷載橫向分布系數(shù)，應(yīng)用主梁的內(nèi)力影響線，將荷載乘以橫向分布系數(shù)后，在縱向的內(nèi)力影響線上按最不利荷載進行加載，對于跨中截面，可近似取橫向荷載分布系數(shù)沿縱向不變，對于支座截面的剪力計算，需要考慮橫向荷載分布系數(shù)沿縱向的變化。注意車道荷載的均布荷載單位為kN/m，即在進行荷載計算時，車道荷載是按照車道進行布置的，采用車道數(shù)乘以車道荷載再與車道荷載折減系數(shù)相乘即可。對于箱型梁橋面，荷載的橫向分布系數(shù)即為車道數(shù)。

 

9、橋梁計算撓度值按荷載的短期效應(yīng)組合，即汽車荷載應(yīng)考慮頻遇系數(shù)為0.7，人群荷載頻遇系數(shù)為1.0；注意與標準組合的區(qū)別。

10、汽車制動力的計算：僅考慮一個方向多個車道形成的荷載。橋梁的內(nèi)力組合；并注意最小限值的要求。

11、橋墩計算：偏心（基本組合、偶然組合）；砌體與混凝土偏心受壓構(gòu)件計算；

12、蓋梁計算：蓋梁跨度（lc和1.15ln兩者較小值），單柱式墩臺蓋梁，汽車橫橋向非對稱布置，橫向分配系數(shù)采用偏心壓力法，而雙柱式墩臺蓋梁，汽車橫橋向?qū)ΨQ布置，橫向分配系數(shù)采用杠桿原理法。

 

13、柔性墩計算：柱和墩的剛度計算，為串聯(lián)；汽車制動力引起各柱的荷載分配按照各墩柱串聯(lián)后剛度進行分配。

14、梁的溫度變形引起的水平力計算，求各墩柱的串聯(lián)后剛度，再根據(jù)剛度求溫度中心，進而求出各墩臺頂部的水平位移，進而求出各墩臺的水平力。

15、支座的計算：橡膠支座的強度、截面尺寸、厚度驗算；橡膠支座加勁鋼板的計算。驗算支座的抗滑穩(wěn)定性。

16、簡支梁梁端至墩臺、臺帽或蓋梁邊緣應(yīng)有一定的距離（大于等于50+計算跨徑）。

 

常用概念：

1、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范中規(guī)定的層高是指本層樓面到上層樓面的距離，底層應(yīng)為基礎(chǔ)頂面到二層樓板頂面的距離，當基礎(chǔ)頂面標高；

2、框架梁考慮樓板的貢獻，對于現(xiàn)澆板結(jié)構(gòu)，邊框梁可取1.5，中框梁可取2.0；有現(xiàn)澆面層的裝配式樓面梁，中框梁可取1.5，邊框梁可取1.3；

3、框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下，采用分層法可進行求解，在水平荷載作用下，可采用D值法進行求解（P1479厚）；

 

4、內(nèi)框架結(jié)構(gòu)的排柱內(nèi)力計算，注意排架結(jié)構(gòu)與砌體結(jié)構(gòu)的側(cè)移剛度計算，同時注意由于底層剛度與二層剛度差異引起底層剪力的調(diào)整（見P1549厚），底層框架抗震墻結(jié)構(gòu)，水平地震剪力完全由抗震墻承擔(dān)，并乘以相應(yīng)增大系數(shù)，按照抗震墻的側(cè)向剛度比分擔(dān)；而框架結(jié)構(gòu)部分的構(gòu)件水平剪力的分配按構(gòu)件的等效側(cè)向剛度進行分配（等效側(cè)向剛度框架不折減，混凝土墻乘0.3，磚墻乘0.2），框架的側(cè)向剛度為12EI/H3，墻的側(cè)向剛度應(yīng)注意混凝土墻和砌體墻的區(qū)別（砌體墻一般為頂部不可轉(zhuǎn)動，而混凝土墻頂部一般可轉(zhuǎn)動，即彎曲變形前者為12EI/H3，后者為3EI/H3，分別見P1410和1544）。而計算層的縱向和橫向側(cè)向剛度時，應(yīng)采用實際剛度而非等效側(cè)向剛度。計算柱的彎矩以及附加軸向力都應(yīng)采用實際剛度。計算底部框架地震剪力產(chǎn)生的柱端彎矩時可取柱的反彎矩點距柱底為0.55倍柱高。

 

5、底部框架地震剪力的計算順序，先求總地震剪力，各層剪力，根據(jù)底層與上層的側(cè)向剛度比調(diào)整底層剪力（乘以系數(shù)SQRT(K2/K1)，介于1.2~1.5），根據(jù)等效側(cè)向剛度分配剪力，求解傾覆力矩，根據(jù)構(gòu)件實際剛度分配彎矩，進而求解附加軸力，剪力，（見P1557），

 

6、剪力墻結(jié)構(gòu)水平地震剪力的分配，按照等效側(cè)向剛度進行分配。抗震設(shè)計時，對于雙支剪力墻，當任一墻支大偏心受拉時，另一墻支的彎矩設(shè)計值和剪力設(shè)計值應(yīng)乘以增大系數(shù)1.25。

 

7、薄弱層對抗震剪力的調(diào)整，當該層側(cè)向剛度小于相鄰層側(cè)向剛度的70%時，該層應(yīng)作為薄弱層考慮，地震剪力應(yīng)乘以1.15的增大系數(shù)。

8、框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的調(diào)整，注意各層框架結(jié)構(gòu)承擔(dān)的總剪力應(yīng)滿足不小于20%的該層總地震剪力，如不滿足，應(yīng)進行調(diào)整，且按照調(diào)整比值對所有框架柱和框架梁剪力及端部彎矩進行調(diào)整，框架柱的軸力可不進行調(diào)整。