一、 門式剛架中只承擔(dān)山墻風(fēng)荷載，而不承擔(dān)豎向荷載的一類抗風(fēng)柱是否考慮計(jì)算長度放大系數(shù)η？
答：對于搖擺柱，其兩端鉸接，柱本身不為結(jié)構(gòu)整體提供抗側(cè)剛度，同時它要承擔(dān)豎向荷載，其他柱子必須為搖擺柱提供側(cè)向支承，因此需要考慮對于其他剛架柱的計(jì)算長度放大系數(shù)η。對于只承擔(dān)風(fēng)荷載，不承受豎向荷載的一類抗風(fēng)柱，對于剛架柱的穩(wěn)定沒有明顯的不利作用，計(jì)算長度系數(shù)的放大系數(shù)不需要考慮。
二、 2同一個門式剛架模型，將地基承載力特征值分別設(shè)為fak=245Kpa和fak=155kpa,為什么兩次計(jì)算結(jié)果柱下獨(dú)立基礎(chǔ)的尺寸相同？
答：如下圖查看兩柱下基礎(chǔ)計(jì)算結(jié)果文件：發(fā)現(xiàn)兩模型的計(jì)算結(jié)果地基最大反力Pmax均小于各自修正后的地基承載力特征值，而最小反力Pmin則接近于0，且兩次計(jì)算基礎(chǔ)零應(yīng)力區(qū)控制比例均為0，所以判斷兩個柱下基礎(chǔ)底面尺寸由零應(yīng)力區(qū)控制，此時要滿足最小反力大于0，獨(dú)基尺寸就與修正后的地基承載力特征值沒有直接關(guān)系了。
三、 STS鋼結(jié)構(gòu)二維設(shè)計(jì)右下工具欄中的 “用鋼量”是如何統(tǒng)計(jì)的？是否考慮了橫向加勁肋等重量？
答：程序直接采用截面面積乘以構(gòu)件長度再乘以鋼材容重得到鋼材用量，且不會乘以調(diào)整系數(shù)，所以其他配件，像構(gòu)件中的加勁肋并未統(tǒng)計(jì)在其中。
四、 門剛規(guī)范規(guī)定：支撐拉桿長細(xì)比400，壓桿長細(xì)比180，為何門式剛架三維和二維設(shè)計(jì)的結(jié)果值在小于以上限值時，顯示超限？
答：門式剛架設(shè)計(jì)中，對于拉桿需要在驗(yàn)算規(guī)范選擇門式剛架規(guī)范驗(yàn)算，勾選程序自動確定容許長細(xì)比，同時桿件定義為單拉桿或在墻面設(shè)計(jì)中柱間支撐按照單拉桿進(jìn)行設(shè)計(jì)，此時程序按照拉桿長細(xì)比限值控制。對于壓桿，其容許長細(xì)比不一定是180，門規(guī)3.4.3規(guī)定地震作用組合控制構(gòu)件設(shè)計(jì)時，柱長細(xì)比按150控制，可根據(jù)實(shí)際情況控制長細(xì)比。
五、 門式剛架梁考慮隅撐對鋼梁彈性約束時，程序是否判斷門剛規(guī)范對于隅撐的要求（如隅撐上支撐點(diǎn)位置低于檁條中心）？當(dāng)不滿足相關(guān)要求時應(yīng)該如何處理？
答：如果用戶選擇了考慮隅撐作用定義并布置了隅撐相關(guān)信息，程序不自動判斷隅撐是否滿足要求，直接按照布置參數(shù)考慮隅撐作用下的彈性屈曲臨界彎矩Mcr，進(jìn)而確定穩(wěn)定系數(shù)。在隅撐布置不滿足規(guī)范的相關(guān)要求時，可以調(diào)整隅撐布置，如不能改變隅撐布置的，則需要按照支撐間距確定梁面外計(jì)算長度，即取支撐或剛性系桿間距作為梁面外計(jì)算長度。
六、 如下圖，鋼框架模型上下弦桿分別建模在兩個標(biāo)準(zhǔn)層中，腹桿用空間斜桿，懸挑部分彈性撓度顯示，為什么下弦桿相對撓度特別大，而上弦桿撓度接近于0？
答：首先對于帶有桁架結(jié)構(gòu)的模型，其桁架部分需要考慮其上下弦桿與腹桿共同工作，當(dāng)上下弦桿位于不同的標(biāo)準(zhǔn)層時，需要將桁架部分定義為同一個施工次序。
彈性撓度中的相對撓度為主梁或次梁跨中相對于梁兩端的位移，懸挑梁為懸挑端相對于豎向構(gòu)件端部的位移差。該模型一層懸挑部分由于整根梁只有一端與豎向構(gòu)件相連，程序判斷為懸挑梁，二層上弦桿各段均與支撐相連，判斷為框架梁，因此其相對撓度為梁跨中相對于各梁段兩端的位移，所以位移值很小，此時應(yīng)該看絕對撓度或各荷載工況下的位移情況判斷撓度是否滿足要求。
七、 為什么同樣模型，只將柱截面改大，柱腳錨栓就會增加？為何邊跨柱腳錨栓反而比中間跨的多？
答：該模型中將下面一行柱截面改大后，柱剛度隨之增大，如下圖，柱腳的受拉承載力控制組合由原來的壓力變?yōu)槔�，彎矩也隨之增大，原有錨栓不滿足要求，所以錨栓數(shù)量會有所增加。
相對中間跨，該模型下部承受的豎向荷載小，軸壓比較中間跨要小，且在水平作用下結(jié)構(gòu)邊角部一般會產(chǎn)生拉力和彎矩，所以以受拉控制的錨栓數(shù)量會比中間跨要多。
一、 在satwe中進(jìn)行不同性能目標(biāo)與小震包絡(luò)設(shè)計(jì)時，為什么主模型中仍然顯示的是小震模型計(jì)算結(jié)果而不是包絡(luò)值？
答：在進(jìn)行性能設(shè)計(jì)包絡(luò)時，在參數(shù)中定義了性能包絡(luò)設(shè)計(jì)的相關(guān)信息后，必須要在多模型定義—性能目標(biāo)中交互定義各個構(gòu)件的參加包絡(luò)時的性能目標(biāo)后再進(jìn)行計(jì)算，才能得到包絡(luò)結(jié)果，如果沒有定義構(gòu)件的性能目標(biāo)，則satwe構(gòu)件配筋和應(yīng)力結(jié)果不會進(jìn)行包絡(luò)。
二、 在satwe中進(jìn)行不同性能目標(biāo)與小震包絡(luò)設(shè)計(jì)時，為什么結(jié)果查看中輸出的參數(shù)是“在中震(或大震)設(shè)計(jì)：不考慮”？
答：在參數(shù)中定義是“性能設(shè)計(jì)包絡(luò)信息”而不是單獨(dú)考慮整個結(jié)構(gòu)的某個性能目標(biāo)，該參數(shù)只有在“性能設(shè)計(jì)”參數(shù)中選擇左側(cè)“按照高規(guī)性能化設(shè)計(jì)時選擇一個特定的性能目標(biāo)時才顯示對應(yīng)的性能目標(biāo)，否則顯示不考慮。
三、 PKPM對于導(dǎo)入用戶自定義地震波具體方法是什么？
1、使用txt文本文件進(jìn)行自定義地震波的數(shù)據(jù)寫入和編輯。文本文件的后綴名為.txt，需要將其修改為.x、y和.z，其中.x文件為地震波主方向數(shù)據(jù)文件，.y文件為地震波次方向數(shù)據(jù)文件，.z文件為豎向地震波文件。如圖：修改文件后綴名時注意在文件夾選項(xiàng)中的“隱藏已知文件類型的擴(kuò)展名”處于不勾選的狀態(tài)，否則很可能無法修改擴(kuò)展名。
2、 地震波文件名一般為英文和數(shù)字組合形式，不要出現(xiàn)特殊符號和空格，例如文件名可以是user1.x、user1.y，wave1.x、wave1.y等等。
3、 打開地震波文本文件，第一行輸入該條波的采樣點(diǎn)總數(shù)，空一格第二列為采樣點(diǎn)記錄步長，此處沒有數(shù)值時，程序默認(rèn)按照0.02s考慮。第二行第一列起為地震波各采樣點(diǎn)加速度值，單位為m/s2，注意采樣點(diǎn)數(shù)必須要與采樣點(diǎn)總數(shù)一致。如果導(dǎo)入的波為人工波還需要在第一行采樣點(diǎn)記錄步長后空一格，輸入m作為人工波的標(biāo)志，天然波則不需要。
4、將編輯好之后的地震波文件放入模型所在文件夾后，在地震波庫中“自定義地震波”一欄會出現(xiàn)已經(jīng)導(dǎo)入的自定義地震波。
四、 模型樓層受剪承載力不滿足要求，此時增加上層框架柱數(shù)量后，為什么本層與上層受剪承載力比值反而滿足規(guī)范要求？
答：程序?qū)τ跇?gòu)件的樓層受剪承載力計(jì)算，按照建筑抗震鑒定標(biāo)準(zhǔn)附錄C進(jìn)行計(jì)算，構(gòu)件的樓層受剪承載力不同于剪切剛度等剛度指標(biāo)只和構(gòu)件截面及模型布置相關(guān)，承載力指標(biāo)和構(gòu)件截面、材料強(qiáng)度、構(gòu)件配筋都有關(guān)系。就此種情況來說，增加柱數(shù)量后，梁的跨度降低，尤其是在原有柱網(wǎng)跨度較大的方向中間增加柱后，梁跨減小，單個柱的受荷面積會顯著減小，柱配筋控制彎矩下降，柱的縱筋和箍筋配筋面積都較之前有明顯減小，總配筋量要比修改前要小，減小幅度超過了由于柱數(shù)量增加造成混凝土部分的承載力增加的幅度，總體上該層呈現(xiàn)受剪承載力減小趨勢，這就使得下層與上層受剪承載力比值增大至滿足規(guī)范的狀態(tài)。
五、 采用自定義構(gòu)件模擬施工次序定義模擬懸吊結(jié)構(gòu)的受力時，發(fā)現(xiàn)定義修改構(gòu)件施工次序與否對于吊柱及下部受力沒有影響，是什么原因？
答：定義的構(gòu)件模擬施工次序并沒有發(fā)揮作用，是因?yàn)橐紤]構(gòu)件模擬施工次序還必須在satwe參數(shù)總信息中勾選“自定義構(gòu)件施工次序”，v4.1系列版本在恒活荷載計(jì)算信息中選擇模擬施工類型時選擇“構(gòu)件級施工次序”，此時修改構(gòu)件的模擬施工次序才起作用，否則后續(xù)施工次序定義將不起作用。
六、 在同一個框架模型中，在柱附近布置移動荷載與否，柱截面配筋沒有變化，程序在配筋設(shè)計(jì)時沒有考慮移動荷載？
答：程序在分析和配筋設(shè)計(jì)時確實(shí)考慮了移動荷載這類吊車荷載。模型之所以配筋沒有變化，由于移動荷載作用在柱附近，主要產(chǎn)生柱的軸壓力，產(chǎn)生的彎矩值很小，對于混凝土柱，軸壓力在一定范圍內(nèi)對配筋起有利作用，因此此時該移動荷載對柱配筋不起控制作用，就出現(xiàn)了是否考慮移動荷載柱截面配筋量沒有變化的現(xiàn)象。
七、 采用PKPMv3版本計(jì)算 ，發(fā)現(xiàn)新舊版本輸出的計(jì)算書中，對剛度比的計(jì)算結(jié)果差異較大，是什么原因？
答：新舊版本的結(jié)果實(shí)際上是一致的，只不過比較的對象不同。新版方式輸出的結(jié)果是和規(guī)范要求的系數(shù)進(jìn)行比較。而舊版方式是將規(guī)范要求的系數(shù)乘到上一層的剛度中，結(jié)果是和1比較。所以數(shù)值上雖然有差別，但是剛度比結(jié)果實(shí)際上是一樣的。
八、 程序按規(guī)范要求的軸壓比限值判斷的邊緣構(gòu)件屬性與計(jì)算軸壓比結(jié)果不相符。軸壓比超過0.3，但是判斷出來的屬性是構(gòu)造邊緣構(gòu)件。程序是按什么結(jié)果進(jìn)行設(shè)計(jì)的？
答：模型在參數(shù)中，嵌固端所在層號為1。按規(guī)范要求，按軸壓比判斷邊緣構(gòu)件屬性取用的軸壓比是底層墻肢底截面，也就是嵌固端所在層的軸壓比。在1層這些墻肢的軸壓比并未超過0.3，所以可以設(shè)置為構(gòu)造邊緣構(gòu)件。
九、 現(xiàn)在有一個33層剪力墻模型，計(jì)算顯示底層X向剪重比2.36%<2.4%，設(shè)置地震力調(diào)整調(diào)整系數(shù)1.02，結(jié)果顯示的還是2.36%，只是在調(diào)整系數(shù)那里顯示地震作用放大1.02，而且是全樓放大1.02，請問pkpm是否可以僅放大減重比不足的那一層，如模型的底層。如果可以那么填了放大系數(shù)以后，顯示的減重比是調(diào)整后的還是調(diào)整前的？
答：在程序中，即使是有剪重比調(diào)整系數(shù)，樓層的剪力是不會發(fā)生變化的，所以對應(yīng)的剪重比也不會變。剪重比是作為調(diào)整系數(shù)輸出在WZQ文件下面的。在樓層剪力的位置輸出的剪重比總是調(diào)整前的。
程序可以實(shí)現(xiàn)單層調(diào)整剪重比，在參數(shù)中可以進(jìn)行自定義各層各方向調(diào)整系數(shù)。新版舊版均有這樣的功能。
但是如果是程序自動調(diào)整，那么只能全樓調(diào)整。因?yàn)樵趪鴺?biāo)規(guī)范中有明確的要求，剪重比是一層不夠，全樓調(diào)整，不能只調(diào)整不夠的樓層。
十、 風(fēng)荷載和地震作用下，WMASS和WZQ中輸出了底層的樓層彎矩，WMASS中抗傾覆驗(yàn)算給出了傾覆彎矩，二者均為標(biāo)準(zhǔn)值，為何不相等？
答：兩個位置本身算法是不同的，風(fēng)荷載和地震樓層剪力給出的彎矩值是樓層剪力V*層高H得到的結(jié)果。
而傾覆力矩的計(jì)算，是把外荷載近似為一個倒三角形分布的形式，按底部剪力V*（2/3總高+地下室高度）得到的結(jié)果。
十一、 有一7.8*3m的3跨次梁，在PM建模時次梁按主梁輸入，但是在satwe結(jié)果查看中，該3跨次梁彎矩包絡(luò)圖顯示的卻是按1跨考慮的，梁必然超筋。但是剪力和撓度圖還是正常的。次梁的截面現(xiàn)在是400*600mm，主梁截面是500*800mm，按照道理500*800mm的主梁足以做次梁的支座。請問像這種情況要怎么解決？
答：配筋結(jié)果中，要看梁的跨中配筋控制組合是什么組合。如果是0組合控制，說明是按高規(guī)5.2.3-4條簡支梁50%控制的。那問題就在于參數(shù)中選擇了所有梁均執(zhí)行簡支梁50%的要求，并且是整跨計(jì)算。解決方法可以在參數(shù)中選擇僅主梁執(zhí)行或者按分段計(jì)算。
十二、 在satwe計(jì)算結(jié)果“配筋”顯示梁、墻配筋率最小值進(jìn)行調(diào)整后，為何整個結(jié)果界面就不顯示配筋率了？
答：指定條件顯示中的條件之間的邏輯關(guān)系是“且”，也就是說必須同時滿足所有設(shè)定的條件，才會顯示出來。
十三、 下圖中圈出的梁底和梁頂配筋顯示調(diào)換，但是在PM模型中看又沒有問題，這是怎么回事？
答：從模型上看，這些構(gòu)件布置存在轉(zhuǎn)角。比如截圖中的構(gòu)件，轉(zhuǎn)角有270度，相當(dāng)于轉(zhuǎn)了180度。所以圖形顯示頂?shù)渍{(diào)換過來了。
十四、 剪力墻結(jié)構(gòu)，四級抗震等級，這里應(yīng)該為構(gòu)造邊構(gòu)，但為什么出現(xiàn)合并在一起了呢？在哪里設(shè)置參數(shù)嗎？邊構(gòu)的形式怎么能設(shè)置成圖中的下圖樣式？
答：如果是構(gòu)造邊緣構(gòu)件的話，程序會按照下圖中的形式輸出邊緣構(gòu)件。但是如果是約束邊緣構(gòu)件，就會合并起來作為一個邊緣構(gòu)件輸出。所以建議先檢查一下此處邊緣構(gòu)件的屬性。對四級抗震等級的墻，當(dāng)參數(shù)中未選擇“按抗規(guī)6.4.5條...”，程序默認(rèn)對底部加強(qiáng)區(qū)及上一層設(shè)置約束邊緣構(gòu)件。
十五、 為什么PKPMv3系列版本程序之前V2.2及以前的版本的砌體結(jié)構(gòu)和底框的混凝土構(gòu)件STWE計(jì)算沒有集成進(jìn)來？那現(xiàn)在底框的混凝土構(gòu)件和砌體結(jié)構(gòu)里的梁構(gòu)造采用哪個功能計(jì)算？
答：這個菜單在以前版本的手冊中有相應(yīng)的說明。對于砌體和混凝土同時有的復(fù)雜砌體結(jié)構(gòu)，現(xiàn)行的規(guī)范中沒有相應(yīng)的規(guī)定。程序給出的這種方法是將砌體墻按照混凝土剪力墻一樣的方式處理。這種近似的假定可能會造成比較大的誤差。所以在新版本中程序取消了這個菜單。
砌體結(jié)構(gòu)中的混凝土梁，以前的版本和現(xiàn)在的版本都是在砌體信息及計(jì)算中的“梁計(jì)算”菜單進(jìn)行計(jì)算。
十六、 同一個模型，均考慮了扣除了重疊部分質(zhì)量，在PMSAP和satwe中質(zhì)量差異很大？
答：問題在于兩個程序在扣除重疊時對樓板自重的處理不同導(dǎo)致的差異。SATWE只考慮了扣除梁、柱、墻構(gòu)件的重疊，不考慮扣除板和梁的重疊問題。而pmsap還要扣除與板重疊的部分。不考慮樓板自重的情況試算，兩個程序的結(jié)果基本差比較小。
十七、 目前看到PKPM荷載組合，永久荷載起控制效應(yīng)時，只考慮了恒活組合，而未考慮恒+活+風(fēng)同時組合的情況。在手算時發(fā)現(xiàn)：恒荷載起控制效應(yīng)時，存在恒+活+風(fēng)組合的情況，是否存在矛盾？
答：不存在矛盾的問題，規(guī)范上有相應(yīng)的條文規(guī)定不需要考慮這樣的組合。
荷載規(guī)范第185頁，3.2.3的條文說明中，“在應(yīng)用公式（3.2.3-2）的組合式時，對可變荷載，出于簡化的目的，也可僅考慮與結(jié)構(gòu)自重方向一致的豎向荷載，而忽略影響不大的橫向荷載。”
高規(guī)5.6.1條，對符號的說明，“樓面活荷載和風(fēng)荷載的組合值系數(shù)，當(dāng)永久荷載效應(yīng)起控制作用時，分別取0.7和0.0。”
所以永久荷載效應(yīng)起控制時，未考慮恒+活+風(fēng)的組合。
