3 ．計(jì)算方法
�。� 1 ）強(qiáng)度
　受彎構(gòu)件的強(qiáng)度有四種： 1 ）抗彎強(qiáng)度； 2 ）抗剪強(qiáng)度； 3 ）腹板計(jì)算高度邊緣的局部承壓強(qiáng)度； 4 ）折算應(yīng)力。前兩種在受彎構(gòu)件的計(jì)算中通常都需進(jìn)行，而后兩種只在規(guī)定情況下才需進(jìn)行計(jì)算。
1 ）抗彎強(qiáng)度在主平面內(nèi)受彎的實(shí)腹構(gòu)件（考慮腹板屈曲后強(qiáng)度者見(jiàn)規(guī)范第 4 . 4 . 1 條），其抗彎強(qiáng)度應(yīng)按式（ 6 -29 ）計(jì)算：

式中 Mx 、My― 繞 x 軸和 y 軸（對(duì)工字形截面 x 軸為強(qiáng)軸， y 軸為弱軸）同一地點(diǎn)同一荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值；
Wnx 、 Wny ― 對(duì) x 軸和 y 軸的凈截面彈性截面模量；
γx 、γy ― 截面塑性發(fā)展系數(shù)：對(duì)工字形截面，γx =1 . 05 、γy =1 . 20 ；對(duì)箱形截面，γx=γy =1 . 05 ；對(duì)其他截面，可按規(guī)范表 5 . 2 . 1 ．采用；
f一鋼材的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（見(jiàn)規(guī)范表 3 . 4 . 1 -1 ）。
當(dāng)為單向彎曲時(shí)，即當(dāng)My=0時(shí)，式（ 6-29 ）成為：

　規(guī)范中還規(guī)定在下列兩個(gè)情況下應(yīng)取γx=γy =1.0：一是當(dāng)需計(jì)算疲勞時(shí)，二是當(dāng)工字形截面受壓翼緣板的自由外伸寬度與其厚度之比大于13而不超過(guò)15時(shí)（fy為鋼材的屈服點(diǎn)，以“ N / mm2 計(jì)）。
　 2 ）抗剪強(qiáng)度
　在主平面內(nèi)受彎的實(shí)腹構(gòu)件應(yīng)按式（ 6 -31 ）計(jì)算：

式中 V ― 所計(jì)算截面沿腹板方向作用的剪力，
Ix ― 所計(jì)算截面對(duì)主軸 x 的毛截面慣性矩；
fv ― 鋼材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（見(jiàn)規(guī)范表 3 . 4 . 1-1 ）�！　�3 ）腹板計(jì)算高度邊緣的局部承壓強(qiáng)度
　　（ a ）腹板計(jì)算高度 h0 對(duì)軋制型鋼梁：計(jì)算高度是指腹板與上、下兩翼緣相接處兩內(nèi)弧起點(diǎn)間的距離（見(jiàn)圖 6-34 ) , h0= h 一 2 （ t + r ) ；對(duì)焊接板梁：計(jì)算高度即為腹板高度，即 h0=hw。對(duì)用高強(qiáng)度螺栓連接的板梁： h0是上、下翼緣與腹板連接的最近兩螺栓線(xiàn)間的距離。

�。� b ）局部承壓強(qiáng)度
　當(dāng)梁的翼緣受有沿腹板平面作用并指向腹板的集中荷載，且該荷載處又未設(shè)置支承加勁肋時(shí)，鄰近荷載作用處的腹板計(jì)算高度邊緣將受到較大的局部承壓應(yīng)力。為了避免該處腹板產(chǎn)生局部屈服，規(guī)范中要求按式（ 6-32 ）驗(yàn)算該處的承壓強(qiáng)度：

　式中（參閱圖 6-35 ) F一一集中荷載，對(duì)動(dòng)力荷載應(yīng)乘以動(dòng)力系數(shù)；
　ψ― 用于重級(jí)工作制吊車(chē)梁時(shí)的集中荷載增大系數(shù)，取ψ=1 . 35 ; 對(duì)其他梁，ψ=1.0；
　 lz― 集中荷載在腹板計(jì)算高度上的假定分布長(zhǎng)度，按式（ 6-33 ）計(jì)算：
　式中 a ― 集中荷載沿梁跨度方向的支承長(zhǎng)度，對(duì)吊車(chē)梁的輪壓，可取 a=50mm ;
　hy― 梁頂面至所計(jì)算的腹板計(jì)算高度邊緣的距離；
　hR― 軌道的高度，當(dāng)無(wú)軌道時(shí)，hR=0。
　當(dāng)驗(yàn)算支座處腹板計(jì)算高度下邊緣處的局部承壓強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)取 F=R 和ψ=1 . 0 。集中反力 R 的假定分布長(zhǎng)度應(yīng)根據(jù)支座的具體位置確定，如圖 6-34 所示的支座布置，可取lz=a+2.5hy。
4 ）折算應(yīng)力
在連續(xù)板梁的支座處或簡(jiǎn)支板梁翼緣截面改變處，腹板計(jì)算高度邊緣常同時(shí)受到較大的正應(yīng)力、剪應(yīng)力和局部壓應(yīng)力，或同時(shí)受到較大的正應(yīng)力和剪應(yīng)力（見(jiàn)圖 6-35 ) ，使該點(diǎn)處在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)。為此應(yīng)按式（ 6-34 ）驗(yàn)算該點(diǎn)的折算應(yīng)力：

　　式中σ、τ、σc― 腹板計(jì)算高度同一點(diǎn)上同時(shí)產(chǎn)生的正應(yīng)力、剪應(yīng)力和局部壓應(yīng)力。σ和σc以拉應(yīng)力為正值，壓應(yīng)力為負(fù)值�？紤]到需驗(yàn)算折算應(yīng)力的部位只是梁的局部區(qū)域，故式（ 6 -34 ）中引人了大于 1 的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值增大系數(shù)β1。當(dāng)σ與σc異號(hào)時(shí)，其塑性變形能力高于σ和σc同號(hào)時(shí)，故規(guī)定β1為：
　　當(dāng)σ與σc異號(hào)，取β1=1.20 ;
　　當(dāng)σ與σc同號(hào)或σc=0時(shí)，取β1=1.10。
　　圖 6-35 所示為某連續(xù)板梁的中間支座，在支座截面上負(fù)彎矩 M 和剪力 V 均是梁整跨上的最大值。在圖中支座處腹板計(jì)算高度下邊緣的 a 點(diǎn)，其正應(yīng)力口雖略小于邊緣纖維處的，σmax，但 a 處τ值較大。在支座集中反力 R 作用下， a 點(diǎn)又有較大的局部壓應(yīng)力 σc，且σc和σ同屬壓應(yīng)力，因而 a 點(diǎn)屬上文所指同時(shí)受到較大正應(yīng)力、剪應(yīng)力和局部壓應(yīng)力而應(yīng)驗(yàn)算折算應(yīng)力的點(diǎn)。