橋梁部分
1、汽車荷載分為車道荷載和車輛荷載，整體計算采用車道荷載，局部計算（含涵洞、橋臺和擋土墻土壓力等）采用車輛荷載，兩者不疊加，對于車道荷載由均布荷載（滿布）和集中荷載（僅作用于影響線最大處，且在計算剪力效應時，應乘以1.2系數(shù)）組成。公路二級取車道荷載的0.75倍；車道荷載的橫向分布系數(shù)采用車輛荷載進行計算。同時注意設(shè)計車道數(shù)對荷載的橫向折減和計算跨徑對荷載的縱向折減。
2、汽車荷載應考慮沖擊力，與結(jié)構(gòu)的自振頻率有關(guān)，而對汽車局部加載及在T梁、箱梁懸臂板上的沖擊系數(shù)可乘1.3.再極限承載能力計算中考慮沖擊力，而在抗裂計算、裂縫寬度、變形計算中不需要考慮汽車的沖擊荷載。
3、汽車離心力（車輛荷載標準值乘以離心力系數(shù)C），溫度影響力（計算圬工拱圈考慮徐變引起的溫差效應時，溫差效應應乘以0.7的折減系數(shù)。
4、汽車制動力：按同向行駛的汽車荷載計算，并應注意加載車度進行縱向折減，按設(shè)計車道進行計算，先求取一個車道的制動力（注意公路1級和2級的最小限值），同向行駛雙車道為單車道的2倍，三車道為2.34倍，四車道為2.68倍。
5、偶然作用：地震作用、船只或漂流物撞擊力、汽車撞擊力（車輛行駛方向1000kN，垂直方向500 kN）。
6、荷載組合：基本組合含汽車沖擊荷載，注意當離心力與制動力同時考慮時，制動力標準值或設(shè)計值按70%采用。正常使用極限狀態(tài)效應組合（不計沖擊力），短期效應組合和長期效應組合，注意可變荷載的組合值系數(shù)不一樣，注意標準組合的不同之處。
7、橋面板內(nèi)跨中荷載的計算應注意恒荷載不得遺漏，支點彎矩和跨中彎矩的求解公式。同時注意車輪著地尺寸以及荷載分布寬度、長度的計算。對于懸挑板，計算跨度可取汽車車輪著地尺寸外邊緣到梁根部的距離。當兩個車輪有重疊時，內(nèi)力計算時應取兩個車輪的荷載。車輪中心離人行道邊緣最小距離為0.5m.
8、鋼筋混凝土主梁荷載的計算，求解主梁的最不利荷載橫向分布系數(shù)，應用主梁的內(nèi)力影響線，將荷載乘以橫向分布系數(shù)后，在縱向的內(nèi)力影響線上按最不利荷載進行加載，對于跨中截面，可近似取橫向荷載分布系數(shù)沿縱向不變，對于支座截面的剪力計算，需要考慮橫向荷載分布系數(shù)沿縱向的變化。注意車道荷載的均布荷載單位為kN/m，即在進行荷載計算時，車道荷載是按照車道進行布置的，采用車道數(shù)乘以車道荷載再與車道荷載折減系數(shù)相乘即可。對于箱型梁橋面，荷載的橫向分布系數(shù)即為車道數(shù)。
9、橋梁計算撓度值按荷載的短期效應組合，即汽車荷載應考慮頻遇系數(shù)為0.7，人群荷載頻遇系數(shù)為1.0；注意與標準組合的區(qū)別。
10、汽車制動力的計算：僅考慮一個方向多個車道形成的荷載。橋梁的內(nèi)力組合；并注意最小限值的要求。
11、橋墩計算：偏心（基本組合、偶然組合）；砌體與混凝土偏心受壓構(gòu)件計算；
12、蓋梁計算：蓋梁跨度（lc和1.15ln兩者較小值），單柱式墩臺蓋梁，汽車橫橋向非對稱布置，橫向分配系數(shù)采用偏心壓力法，而雙柱式墩臺蓋梁，汽車橫橋向?qū)ΨQ布置，橫向分配系數(shù)采用杠桿原理法；
13、柔性墩計算：柱和墩的剛度計算，為串聯(lián)；汽車制動力引起各柱的荷載分配按照各墩柱串聯(lián)后剛度進行分配，
14、梁的溫度變形引起的水平力計算，求各墩柱的串聯(lián)后剛度，再根據(jù)剛度求溫度中心，進而求出各墩臺頂部的水平位移，進而求出各墩臺的水平力。
15、支座的計算：橡膠支座的強度、截面尺寸、厚度驗算；橡膠支座加勁鋼板的計算。驗算支座的抗滑穩(wěn)定性，
16、簡支梁梁端至墩臺、臺帽或蓋梁邊緣應有一定的距離（大于等于50+計算跨徑）。
常用概念：
1、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范中規(guī)定的層高是指本層樓面到上層樓面的距離，底層應為基礎(chǔ)頂面到二層樓板頂面的距離，當基礎(chǔ)頂面標高；
2、框架梁考慮樓板的貢獻，對于現(xiàn)澆板結(jié)構(gòu)，邊框梁可取1.5，中框梁可取2.0；有現(xiàn)澆面層的裝配式樓面梁，中框梁可取1.5，邊框梁可取1.3；
3、框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下，采用分層法可進行求解，在水平荷載作用下，可采用D值法進行求解（P1479厚）；
4、內(nèi)框架結(jié)構(gòu)的排柱內(nèi)力計算，注意排架結(jié)構(gòu)與砌體結(jié)構(gòu)的側(cè)移剛度計算，同時注意由于底層剛度與二層剛度差異引起底層剪力的調(diào)整（見P1549厚），底層框架抗震墻結(jié)構(gòu)，水平地震剪力完全由抗震墻承擔，并乘以相應增大系數(shù)，按照抗震墻的側(cè)向剛度比分擔；而框架結(jié)構(gòu)部分的構(gòu)件水平剪力的分配按構(gòu)件的等效側(cè)向剛度進行分配（等效側(cè)向剛度框架不折減，混凝土墻乘0.3，磚墻乘0.2），框架的側(cè)向剛度為12EI/H3，墻的側(cè)向剛度應注意混凝土墻和砌體墻的區(qū)別（砌體墻一般為頂部不可轉(zhuǎn)動，而混凝土墻頂部一般可轉(zhuǎn)動，即彎曲變形前者為12EI/H3，后者為3EI/H3，分別見P1410和1544）。而計算層的縱向和橫向側(cè)向剛度時，應采用實際剛度而非等效側(cè)向剛度。計算柱的彎矩以及附加軸向力都應采用實際剛度。計算底部框架地震剪力產(chǎn)生的柱端彎矩時可取柱的反彎矩點距柱底為0.55倍柱高。
5、底部框架地震剪力的計算順序，先求總地震剪力，各層剪力，根據(jù)底層與上層的側(cè)向剛度比調(diào)整底層剪力（乘以系數(shù)SQRT（K2/K1），介于1.2~1.5），根據(jù)等效側(cè)向剛度分配剪力，求解傾覆力矩，根據(jù)構(gòu)件實際剛度分配彎矩，進而求解附加軸力，剪力，（見P1557），
6、剪力墻結(jié)構(gòu)水平地震剪力的分配，按照等效側(cè)向剛度進行分配�？拐鹪O(shè)計時，對于雙支剪力墻，當任一墻支大偏心受拉時，另一墻支的彎矩設(shè)計值和剪力設(shè)計值應乘以增大系數(shù)1.25.
7、薄弱層對抗震剪力的調(diào)整，當該層側(cè)向剛度小于相鄰層側(cè)向剛度的70%時，該層應作為薄弱層考慮，地震剪力應乘以1.15的增大系數(shù)。
8、框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的調(diào)整，注意各層框架結(jié)構(gòu)承擔的總剪力應滿足不小于20%的該層總地震剪力，如不滿足，應進行調(diào)整，且按照調(diào)整比值對所有框架柱和框架梁剪力及端部彎矩進行調(diào)整，框架柱的軸力可不進行調(diào)整。
